資料介紹
**公司#3、4機(jī)組是國(guó)內(nèi)較早引進(jìn)的設(shè)備,其鍋爐是比利時(shí)考克利爾鋼鐵公司采用瑞士蘇爾壽專利制造的半塔式中間再熱直流鍋爐。汽輪機(jī)由阿爾斯通公司制造,是一臺(tái)單軸、雙排汽、三缸凝汽器式汽輪機(jī)。本機(jī)組額定負(fù)荷318MW,主汽壓17.75Mpa,主蒸汽溫度543℃,再熱蒸汽壓力3.909Mpa,再熱蒸汽溫度543℃,給水溫度257℃。在高加退出后,引起給水流量、溫度等的變化,以下就從幾方面來(lái)討論其影響。
一. 對(duì)鍋爐的影響
在負(fù)荷200MW,高加退出的情況下,鍋爐主汽壓12Mpa,水冷壁出口工質(zhì)溫度有兩點(diǎn)穩(wěn)定在330℃,而另兩點(diǎn)(Ms700、Ms703)則在365℃~390℃之間變化,且呈一定周期性,此時(shí)主汽壓對(duì)應(yīng)的飽和溫度為332℃,據(jù)此可知前兩管內(nèi)流動(dòng)著的是未飽和蒸汽,另兩管內(nèi)則為過(guò)熱蒸汽。如負(fù)荷再低一些,則過(guò)熱蒸汽溫度可達(dá)400℃以上(指水冷壁出口工質(zhì)溫度)。根據(jù)上述現(xiàn)象判定其應(yīng)為脈動(dòng)。
發(fā)生脈動(dòng)時(shí),管屏進(jìn)、出口聯(lián)箱之間壓差和流量都沒(méi)有變化,而各管的流量卻在周期性的變化。而且進(jìn)口水量和出口蒸汽量作相反的變化,因此可以判定管內(nèi)一定存在著壓力的周期性波動(dòng),而且一般認(rèn)為波動(dòng)發(fā)生在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段。某些管子在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段,本來(lái)的熱負(fù)荷突然短時(shí)升高,熱負(fù)荷的突增使該處汽量增加,致使局部壓力升高,并將其前后工質(zhì)向管圈進(jìn)出兩端推動(dòng),因而使進(jìn)口水流量減少,而出口蒸汽量增加。與此同時(shí),由于熱負(fù)荷增加,使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過(guò)熱段,使過(guò)熱區(qū)管也縮短。蒸發(fā)量的增加和過(guò)熱區(qū)段的縮短,都導(dǎo)致出口過(guò)熱汽溫下降,這為脈動(dòng)的第一瞬間。由于局部壓力的升高,相應(yīng)的飽和溫度也將升高,每公斤水加熱到沸點(diǎn)吸收熱量也增加,蒸汽量又下降了,此時(shí)進(jìn)水少排出工質(zhì)多,所以局部壓力又降低,致使管子進(jìn)口壓力與局部壓力差增加,因而進(jìn)水量增多,排汽量減少。與此同時(shí),加熱段開(kāi)始增長(zhǎng),蒸發(fā)段縮短,過(guò)熱段也增長(zhǎng),結(jié)果過(guò)熱汽溫又升高。這為脈動(dòng)的第二瞬間。即蒸發(fā)區(qū)局部壓力恢復(fù)到熱負(fù)荷擾動(dòng)前的大小。就這樣,蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段的壓力連續(xù)的、周期性的波動(dòng)。管子的進(jìn)口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續(xù)的、周期性的波動(dòng)著。由上述分析可知,產(chǎn)生脈動(dòng)的外因是某些管子在蒸發(fā)區(qū)開(kāi)始段受到外界熱負(fù)荷擾動(dòng),內(nèi)因則是由于該區(qū)段工質(zhì)及金屬的周期性儲(chǔ)蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動(dòng)使管壁溫度周期性的交變,會(huì)引起金屬的疲勞損壞;此外脈動(dòng)時(shí)并聯(lián)各管會(huì)有相當(dāng)大的熱偏差,易使水冷壁超溫?zé)龎摹?
為減輕脈動(dòng)的影響,目前采用的方法是負(fù)荷不低于160MW,關(guān)小高缸調(diào)節(jié)汽門(mén)使主汽壓不小于12Mpa。但要徹底消除脈動(dòng),還是應(yīng)盡早投入高加,使重量流速提高,并有中間聯(lián)箱使工質(zhì)良好的混合。? 此主題相關(guān)圖片如下:?
一. 對(duì)低旁的影響
高加退出運(yùn)行后,對(duì)高旁沒(méi)有大的影響,這是因?yàn)楦吲哉ㄖ凳怯芍髌麎杭?bar組成,而對(duì)低旁則不然。低旁壓力整定值取自調(diào)節(jié)級(jí)壓力,經(jīng)比例換算后,在正常情況下,始終比再熱蒸汽壓力高2bar,從而保證了低旁的可靠關(guān)閉。在高加退出后,沒(méi)有了六、七段抽汽,機(jī)組的汽耗率下降,通過(guò)調(diào)節(jié)級(jí)的蒸汽流量減少,調(diào)節(jié)級(jí)壓力隨之下降;而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變,也就是說(shuō)整定值與測(cè)量值之間的差值減小了,這就容易造成低旁開(kāi)啟,故在運(yùn)行中將低旁退至手動(dòng)位置,但在機(jī)組跳閘后應(yīng)注意再熱蒸汽壓力,以防超壓。
一. 對(duì)汽機(jī)的影響
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
高加退出運(yùn)行后,對(duì)高旁沒(méi)有大的影響,這是因?yàn)楦吲哉ㄖ凳怯芍髌麎杭?bar組成,而對(duì)低旁則不然。低旁壓力整定值取自調(diào)節(jié)級(jí)壓力,經(jīng)比例換算后,在正常情況下,始終比再熱蒸汽壓力高2bar,從而保證了低旁的可靠關(guān)閉。在高加退出后,沒(méi)有了六、七段抽汽,機(jī)組的汽耗率下降,通過(guò)調(diào)節(jié)級(jí)的蒸汽流量減少,調(diào)節(jié)級(jí)壓力隨之下降;而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變,也就是說(shuō)整定值與測(cè)量值之間的差值減小了,這就容易造成低旁開(kāi)啟,故在運(yùn)行中將低旁退至手動(dòng)位置,但在機(jī)組跳閘后應(yīng)注意再熱蒸汽壓力,以防超壓。
一. 對(duì)汽機(jī)的影響
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
在負(fù)荷200MW,高加退出的情況下,鍋爐主汽壓12Mpa,水冷壁出口工質(zhì)溫度有兩點(diǎn)穩(wěn)定在330℃,而另兩點(diǎn)(Ms700、Ms703)則在365℃~390℃之間變化,且呈一定周期性,此時(shí)主汽壓對(duì)應(yīng)的飽和溫度為332℃,據(jù)此可知前兩管內(nèi)流動(dòng)著的是未飽和蒸汽,另兩管內(nèi)則為過(guò)熱蒸汽。如負(fù)荷再低一些,則過(guò)熱蒸汽溫度可達(dá)400℃以上(指水冷壁出口工質(zhì)溫度)。根據(jù)上述現(xiàn)象判定其應(yīng)為脈動(dòng)。
發(fā)生脈動(dòng)時(shí),管屏進(jìn)、出口聯(lián)箱之間壓差和流量都沒(méi)有變化,而各管的流量卻在周期性的變化。而且進(jìn)口水量和出口蒸汽量作相反的變化,因此可以判定管內(nèi)一定存在著壓力的周期性波動(dòng),而且一般認(rèn)為波動(dòng)發(fā)生在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段。某些管子在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段,本來(lái)的熱負(fù)荷突然短時(shí)升高,熱負(fù)荷的突增使該處汽量增加,致使局部壓力升高,并將其前后工質(zhì)向管圈進(jìn)出兩端推動(dòng),因而使進(jìn)口水流量減少,而出口蒸汽量增加。與此同時(shí),由于熱負(fù)荷增加,使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過(guò)熱段,使過(guò)熱區(qū)管也縮短。蒸發(fā)量的增加和過(guò)熱區(qū)段的縮短,都導(dǎo)致出口過(guò)熱汽溫下降,這為脈動(dòng)的第一瞬間。由于局部壓力的升高,相應(yīng)的飽和溫度也將升高,每公斤水加熱到沸點(diǎn)吸收熱量也增加,蒸汽量又下降了,此時(shí)進(jìn)水少排出工質(zhì)多,所以局部壓力又降低,致使管子進(jìn)口壓力與局部壓力差增加,因而進(jìn)水量增多,排汽量減少。與此同時(shí),加熱段開(kāi)始增長(zhǎng),蒸發(fā)段縮短,過(guò)熱段也增長(zhǎng),結(jié)果過(guò)熱汽溫又升高。這為脈動(dòng)的第二瞬間。即蒸發(fā)區(qū)局部壓力恢復(fù)到熱負(fù)荷擾動(dòng)前的大小。就這樣,蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段的壓力連續(xù)的、周期性的波動(dòng)。管子的進(jìn)口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續(xù)的、周期性的波動(dòng)著。由上述分析可知,產(chǎn)生脈動(dòng)的外因是某些管子在蒸發(fā)區(qū)開(kāi)始段受到外界熱負(fù)荷擾動(dòng),內(nèi)因則是由于該區(qū)段工質(zhì)及金屬的周期性儲(chǔ)蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動(dòng)使管壁溫度周期性的交變,會(huì)引起金屬的疲勞損壞;此外脈動(dòng)時(shí)并聯(lián)各管會(huì)有相當(dāng)大的熱偏差,易使水冷壁超溫?zé)龎摹?
一. 對(duì)鍋爐的影響
在負(fù)荷200MW,高加退出的情況下,鍋爐主汽壓12Mpa,水冷壁出口工質(zhì)溫度有兩點(diǎn)穩(wěn)定在330℃,而另兩點(diǎn)(Ms700、Ms703)則在365℃~390℃之間變化,且呈一定周期性,此時(shí)主汽壓對(duì)應(yīng)的飽和溫度為332℃,據(jù)此可知前兩管內(nèi)流動(dòng)著的是未飽和蒸汽,另兩管內(nèi)則為過(guò)熱蒸汽。如負(fù)荷再低一些,則過(guò)熱蒸汽溫度可達(dá)400℃以上(指水冷壁出口工質(zhì)溫度)。根據(jù)上述現(xiàn)象判定其應(yīng)為脈動(dòng)。
發(fā)生脈動(dòng)時(shí),管屏進(jìn)、出口聯(lián)箱之間壓差和流量都沒(méi)有變化,而各管的流量卻在周期性的變化。而且進(jìn)口水量和出口蒸汽量作相反的變化,因此可以判定管內(nèi)一定存在著壓力的周期性波動(dòng),而且一般認(rèn)為波動(dòng)發(fā)生在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段。某些管子在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段,本來(lái)的熱負(fù)荷突然短時(shí)升高,熱負(fù)荷的突增使該處汽量增加,致使局部壓力升高,并將其前后工質(zhì)向管圈進(jìn)出兩端推動(dòng),因而使進(jìn)口水流量減少,而出口蒸汽量增加。與此同時(shí),由于熱負(fù)荷增加,使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過(guò)熱段,使過(guò)熱區(qū)管也縮短。蒸發(fā)量的增加和過(guò)熱區(qū)段的縮短,都導(dǎo)致出口過(guò)熱汽溫下降,這為脈動(dòng)的第一瞬間。由于局部壓力的升高,相應(yīng)的飽和溫度也將升高,每公斤水加熱到沸點(diǎn)吸收熱量也增加,蒸汽量又下降了,此時(shí)進(jìn)水少排出工質(zhì)多,所以局部壓力又降低,致使管子進(jìn)口壓力與局部壓力差增加,因而進(jìn)水量增多,排汽量減少。與此同時(shí),加熱段開(kāi)始增長(zhǎng),蒸發(fā)段縮短,過(guò)熱段也增長(zhǎng),結(jié)果過(guò)熱汽溫又升高。這為脈動(dòng)的第二瞬間。即蒸發(fā)區(qū)局部壓力恢復(fù)到熱負(fù)荷擾動(dòng)前的大小。就這樣,蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段的壓力連續(xù)的、周期性的波動(dòng)。管子的進(jìn)口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續(xù)的、周期性的波動(dòng)著。由上述分析可知,產(chǎn)生脈動(dòng)的外因是某些管子在蒸發(fā)區(qū)開(kāi)始段受到外界熱負(fù)荷擾動(dòng),內(nèi)因則是由于該區(qū)段工質(zhì)及金屬的周期性儲(chǔ)蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動(dòng)使管壁溫度周期性的交變,會(huì)引起金屬的疲勞損壞;此外脈動(dòng)時(shí)并聯(lián)各管會(huì)有相當(dāng)大的熱偏差,易使水冷壁超溫?zé)龎摹?
為減輕脈動(dòng)的影響,目前采用的方法是負(fù)荷不低于160MW,關(guān)小高缸調(diào)節(jié)汽門(mén)使主汽壓不小于12Mpa。但要徹底消除脈動(dòng),還是應(yīng)盡早投入高加,使重量流速提高,并有中間聯(lián)箱使工質(zhì)良好的混合。? 此主題相關(guān)圖片如下:?
一. 對(duì)低旁的影響
高加退出運(yùn)行后,對(duì)高旁沒(méi)有大的影響,這是因?yàn)楦吲哉ㄖ凳怯芍髌麎杭?bar組成,而對(duì)低旁則不然。低旁壓力整定值取自調(diào)節(jié)級(jí)壓力,經(jīng)比例換算后,在正常情況下,始終比再熱蒸汽壓力高2bar,從而保證了低旁的可靠關(guān)閉。在高加退出后,沒(méi)有了六、七段抽汽,機(jī)組的汽耗率下降,通過(guò)調(diào)節(jié)級(jí)的蒸汽流量減少,調(diào)節(jié)級(jí)壓力隨之下降;而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變,也就是說(shuō)整定值與測(cè)量值之間的差值減小了,這就容易造成低旁開(kāi)啟,故在運(yùn)行中將低旁退至手動(dòng)位置,但在機(jī)組跳閘后應(yīng)注意再熱蒸汽壓力,以防超壓。
一. 對(duì)汽機(jī)的影響
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
高加退出運(yùn)行后,對(duì)高旁沒(méi)有大的影響,這是因?yàn)楦吲哉ㄖ凳怯芍髌麎杭?bar組成,而對(duì)低旁則不然。低旁壓力整定值取自調(diào)節(jié)級(jí)壓力,經(jīng)比例換算后,在正常情況下,始終比再熱蒸汽壓力高2bar,從而保證了低旁的可靠關(guān)閉。在高加退出后,沒(méi)有了六、七段抽汽,機(jī)組的汽耗率下降,通過(guò)調(diào)節(jié)級(jí)的蒸汽流量減少,調(diào)節(jié)級(jí)壓力隨之下降;而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變,也就是說(shuō)整定值與測(cè)量值之間的差值減小了,這就容易造成低旁開(kāi)啟,故在運(yùn)行中將低旁退至手動(dòng)位置,但在機(jī)組跳閘后應(yīng)注意再熱蒸汽壓力,以防超壓。
一. 對(duì)汽機(jī)的影響
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
本機(jī)組中壓內(nèi)缸是靠橫銷固定的,平時(shí)由六段抽汽對(duì)其進(jìn)行冷卻。高加停運(yùn)后,沒(méi)有了蒸汽的冷卻,橫銷溫度將升至470℃以上,超過(guò)橫銷金屬允許溫度,橫銷會(huì)難以承受巨大的推力而造成內(nèi)缸移動(dòng),動(dòng)靜部分摩擦,損壞汽機(jī)本體設(shè)備。這時(shí)應(yīng)降低再熱汽溫,增大溫差以加強(qiáng)傳熱效果來(lái)保證橫銷溫度小于470℃
在負(fù)荷200MW,高加退出的情況下,鍋爐主汽壓12Mpa,水冷壁出口工質(zhì)溫度有兩點(diǎn)穩(wěn)定在330℃,而另兩點(diǎn)(Ms700、Ms703)則在365℃~390℃之間變化,且呈一定周期性,此時(shí)主汽壓對(duì)應(yīng)的飽和溫度為332℃,據(jù)此可知前兩管內(nèi)流動(dòng)著的是未飽和蒸汽,另兩管內(nèi)則為過(guò)熱蒸汽。如負(fù)荷再低一些,則過(guò)熱蒸汽溫度可達(dá)400℃以上(指水冷壁出口工質(zhì)溫度)。根據(jù)上述現(xiàn)象判定其應(yīng)為脈動(dòng)。
發(fā)生脈動(dòng)時(shí),管屏進(jìn)、出口聯(lián)箱之間壓差和流量都沒(méi)有變化,而各管的流量卻在周期性的變化。而且進(jìn)口水量和出口蒸汽量作相反的變化,因此可以判定管內(nèi)一定存在著壓力的周期性波動(dòng),而且一般認(rèn)為波動(dòng)發(fā)生在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段。某些管子在蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段,本來(lái)的熱負(fù)荷突然短時(shí)升高,熱負(fù)荷的突增使該處汽量增加,致使局部壓力升高,并將其前后工質(zhì)向管圈進(jìn)出兩端推動(dòng),因而使進(jìn)口水流量減少,而出口蒸汽量增加。與此同時(shí),由于熱負(fù)荷增加,使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過(guò)熱段,使過(guò)熱區(qū)管也縮短。蒸發(fā)量的增加和過(guò)熱區(qū)段的縮短,都導(dǎo)致出口過(guò)熱汽溫下降,這為脈動(dòng)的第一瞬間。由于局部壓力的升高,相應(yīng)的飽和溫度也將升高,每公斤水加熱到沸點(diǎn)吸收熱量也增加,蒸汽量又下降了,此時(shí)進(jìn)水少排出工質(zhì)多,所以局部壓力又降低,致使管子進(jìn)口壓力與局部壓力差增加,因而進(jìn)水量增多,排汽量減少。與此同時(shí),加熱段開(kāi)始增長(zhǎng),蒸發(fā)段縮短,過(guò)熱段也增長(zhǎng),結(jié)果過(guò)熱汽溫又升高。這為脈動(dòng)的第二瞬間。即蒸發(fā)區(qū)局部壓力恢復(fù)到熱負(fù)荷擾動(dòng)前的大小。就這樣,蒸發(fā)開(kāi)始區(qū)段的壓力連續(xù)的、周期性的波動(dòng)。管子的進(jìn)口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續(xù)的、周期性的波動(dòng)著。由上述分析可知,產(chǎn)生脈動(dòng)的外因是某些管子在蒸發(fā)區(qū)開(kāi)始段受到外界熱負(fù)荷擾動(dòng),內(nèi)因則是由于該區(qū)段工質(zhì)及金屬的周期性儲(chǔ)蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動(dòng)使管壁溫度周期性的交變,會(huì)引起金屬的疲勞損壞;此外脈動(dòng)時(shí)并聯(lián)各管會(huì)有相當(dāng)大的熱偏差,易使水冷壁超溫?zé)龎摹?
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