關(guān)于較大功率直流電機驅(qū)動電路的分析和介紹

基于直流電機H 橋的驅(qū)動和控制原理， 本文詳細(xì)分析和探討了電路設(shè)計過程中可能出現(xiàn)的各種問題， 提出了切實可行的解決手段。 該電路采用NMOS 場效應(yīng)管作為功率輸出器件， 設(shè)計并實現(xiàn)了較大功率的直流電機H 橋驅(qū)動電路，并對額定電壓為24 伏， 額定電流為3.8A 的25D60-24A 直流電機進行閉環(huán)控制， 電路的抗干擾能力強， 魯棒性好。

1 引言

直流電機具有優(yōu)良的調(diào)速特性， 調(diào)速平滑、方便、調(diào)速范圍廣， 過載能力強， 可以實現(xiàn)頻繁的無級快速啟動、制動和反轉(zhuǎn)， 能滿足生產(chǎn)過程中自動化系統(tǒng)各種不同的特殊運行要求， 因此在工業(yè)控制領(lǐng)域， 直流電機得到了廣泛的應(yīng)用。

許多半導(dǎo)體公司推出了直流電機專用驅(qū)動芯片， 但這些芯片多數(shù)只適合小功率直流電機， 對于大功率直流電機的驅(qū)動， 其集成芯片價格昂貴。 基于此， 本文詳細(xì)分析和探討了較大功率直流電機驅(qū)動電路設(shè)計中可能出現(xiàn)的各種問題， 有針對性設(shè)計和實現(xiàn)了一款基于25D60-24A 的直流電機驅(qū)動電路。 該電路驅(qū)動功率大， 抗干擾能力強， 具有廣泛的應(yīng)用前景。

2 H 橋功率驅(qū)動電路的設(shè)計

在直流電機中， 可以采用GTR 集電極輸出型和射極輸出性驅(qū)動電路實現(xiàn)電機的驅(qū)動， 但是它們都屬于不可逆變速控制， 其電流不能反向， 無制動能力， 也不能反向驅(qū)動， 電機只能單方向旋轉(zhuǎn)， 因此這種驅(qū)動電路受到了很大的限制。對于可逆變速控制， H 橋型互補對稱式驅(qū)動電路使用最為廣泛。可逆驅(qū)動允許電流反向， 可以實現(xiàn)直流電機的四象限運行， 有效實現(xiàn)電機的正、反轉(zhuǎn)控制。 而電機速度的控制主要有三種， 調(diào)節(jié)電樞電壓、減弱勵磁磁通、改變電樞回路電阻。 三種方法各有優(yōu)缺點， 改變電樞回路電阻只能實現(xiàn)有級調(diào)速， 減弱磁通雖然能實現(xiàn)平滑調(diào)速， 但這種方法的調(diào)速范圍不大， 一般都是配合變壓調(diào)速使用。 因此在直流調(diào)速系統(tǒng)中， 都是以變壓調(diào)速為主， 通過PWM（Pulse Width Modulation）信號占空比的調(diào)節(jié)改變電樞電壓的大小， 從而實現(xiàn)電機的平滑調(diào)速。

2.1 H 橋驅(qū)動原理

要控制電機的正反轉(zhuǎn)， 需要給電機提供正反向電壓， 這就需要四路開關(guān)去控制電機兩個輸入端的電壓。 當(dāng)開關(guān)S1 和S4 閉合時， 電流從電機左端流向電機的右端， 電機沿一個方向旋轉(zhuǎn)；當(dāng)開關(guān)S2 和S3 閉合時， 電流從電機右端流向電機左端， 電機沿另一個方向旋轉(zhuǎn)， H 橋驅(qū)動原理等效電路圖如圖1 所示。

圖1 H 橋驅(qū)動原理電路圖

2.2 開關(guān)器件的選擇及H 橋電路設(shè)計

常用的電子開關(guān)器件有繼電器， 三極管， MOS 管， IGBT 等。 普通繼電器屬機械器件， 開關(guān)次數(shù)有限， 開關(guān)速度比較慢。 而且繼電器內(nèi)部為感性負(fù)載， 對電路的干擾比較大。 但繼電器可以把控制部分與被控制部分分開， 實現(xiàn)由小信號控制大信號， 高壓控制中經(jīng)常會用到繼電器。 三極管屬于電流驅(qū)動型器件， 設(shè)基極電流為IB, 集電極電流為IC, 三極管的放大系數(shù)為β， 如果， IB*β>=IC, 則三極管處于飽和狀態(tài)， 可以當(dāng)作開關(guān)使用。 要使三極管處于開關(guān)狀態(tài)， IB= IC/β， 三極管驅(qū)動管的電流跟三極管輸出端的電流成正比， 如果三極管輸出端電流比較大， 對三極管驅(qū)動端的要求也比較高。 MOS 管屬于電壓驅(qū)動型器件， 對于NMOS 來說， 只要柵極電壓高于源極電壓即可實現(xiàn)NMOS 的飽和導(dǎo)通， MOS 管開啟與關(guān)斷的能量損失僅是對柵極和源極之間的寄生電容的充放電， 對MOS管驅(qū)動端要求不高。 同時MOS 端可以做到很大的電流輸出， 因此一般用于需要大電流的場所。 IGBT 則是結(jié)合了三極管和MOS 管的優(yōu)點制造的器件， 一般用于200V 以上的情況。

在本設(shè)計中， 電機工作電流為3.8A, 工作電壓24V, 電機驅(qū)動的控制端為51 系列單片機， 最大灌電流為30mA. 因此采用MOS管作為H橋的開關(guān)器件。 MOS管又有NMOS和PMOS之分， 兩種管子的制造工藝不同， 控制方法也不同。 NMOS 導(dǎo)通要求柵極電壓大于源極電壓（10V-15V）， 而PMOS 的導(dǎo)通要求柵極電壓小于源極電壓（10V-15V）。 在本設(shè)計中， 采用24V 單電源供電， 采用NMOS 管的通斷控制的接線如圖2 所示， 只要G 極電壓在10-15V 的范圍內(nèi)， NMOS 即可飽和導(dǎo)通， G 極電壓為0 時， NMOS 管關(guān)斷。

圖2 NMOS 接線圖

采用PMOS 管實現(xiàn)通斷控制時， 其接線如圖3 所示， G 極電壓等于電源電壓VCC 時PMOS 關(guān)斷。

圖3 PMOS 接線圖

10V15V 時， 要使PMOS 導(dǎo)通則G 極電壓為VCC-15V. PMOS 的導(dǎo)通與關(guān)斷， 是在電源電壓VCC 與VCC-15V 之間切換， 當(dāng)電源電壓VCC 較大時控制不方便。 比較圖2 圖3 可知：NMOS位于負(fù)載的下方， 而PMOS 位于負(fù)載的上方， 用NMOS 和PMOS, 替換掉圖1 中的開關(guān)， 就可以組成由MOS 管組成的H 橋， 如圖4 所示。

圖4 PMOS 和NMOS 管構(gòu)成的H 橋

Q1 和Q4 導(dǎo)通， 電機沿一個方向旋轉(zhuǎn)， Q2 和Q3 導(dǎo)通電機沿另一個方向旋轉(zhuǎn)。 在本系統(tǒng)中， 電機的工作電壓為24V, 即電源電壓為24V, 則要控制H 橋的上管（PMOS）導(dǎo)通和關(guān)斷的電壓分別為24V-15V=9V 和24V, 而對于下管（NMOS）來說， 導(dǎo)通與關(guān)斷電壓分別為15V 和0V, 要想同時打開與關(guān)斷上、下兩管， 所用的控制電路比較復(fù)雜。 而且， 相同工藝做出的PMOS 要比NMOS 的工作電流小， PMOS 的成本高。 分別用PMOS 和NMOS 做上管與下管， 電路的對稱性不好。 由于上述問題， 在構(gòu)建H 橋的時候僅采用NMOS 作為功率開關(guān)器件。 用NMOS 搭建出的H 橋如圖5 所示：

圖5 NMOS 管構(gòu)成的H 橋

圖5NMOS 管組成的H 橋中， 首先分析由Q1 和Q4 組成的通路， 當(dāng)Q1 和Q4 關(guān)斷時， A 點的電位處于"懸浮"狀態(tài)（不確定電位為多少）（Q2 和Q3 也關(guān)斷）。 在打開Q4 之前， 先打開Q1, 給Q1 的G 極15V 的電壓， 由于A 點"懸浮"狀態(tài)， 則A 點可以是任何電平， 這樣可能導(dǎo)致Q1 打開失?。辉诖蜷_Q4 之后， 嘗試打開Q1, 在Q1 打開之前， A 點為低電位， 給Q1 的G 極加上15V 電壓， Q1 打開， 由于Q1 飽和導(dǎo)通， A 點的電平等于電源電壓（本系統(tǒng)中電源電壓為24V）， 此時Q1 的G 極電壓小于Q1 的S 極電壓， Q1 關(guān)斷， Q1 打開失敗。 Q2 和Q3 的情況與Q1 和Q4 相似。 要打開由NMOS 構(gòu)成的H 橋的上管， 必須處理好A 點（也就是上管的S 極）"懸浮"的問題。 由于NMOS的S 極一般接地， 被稱為"浮地". 要使上管NMOS 打開， 必須使上管的G 極相對于浮地有10-15V 的電壓差， 這就需要采用升壓電路。

2.3 H 橋控制器

在H橋的驅(qū)動中， 除了考慮上管的升壓電路外， 還要考慮到在H橋同臂的上管和下管（如圖5 中的Q1 和Q3）不能同時導(dǎo)通。 如果上管和下管同時導(dǎo)通， 相當(dāng)于從電源到地短路， 可能會燒毀MOS 管或電源， 即使很短時間的短路現(xiàn)象也會造成MOS的發(fā)熱。 在功率控制中一般采用在兩次狀態(tài)轉(zhuǎn)變中插入"死區(qū)"的方法來防止瞬時的短路。在選擇H 橋控制器的時候最好滿足上述兩種邏輯條件， 又用足夠大的驅(qū)動電流來驅(qū)動NMOS。

本系統(tǒng)中采用IR2103 作為NMOS 控制器， IR2103 內(nèi)部集成升壓電路， 外部僅需要一個自舉電容和一個自舉二極管即可完成自舉升壓。 IR2103 內(nèi)部集成死區(qū)升成器， 可以在每次狀態(tài)轉(zhuǎn)換時插入"死區(qū)", 同時可以保證上、下兩管的狀態(tài)相反。 IR2103 和NMOS 組成的H 橋半橋電路如下圖6 所示：

圖6 IR2103 和NMOS 管構(gòu)成的H 橋半橋電路

由IR2103 的應(yīng)用手冊中得知自舉電容選擇取決于以下幾個因素：1. 要求增強 MGT 的門電壓， 2. 用于高端驅(qū)動電路的 IQBS –靜態(tài)電流， 3. 電平轉(zhuǎn)換器的內(nèi)部電流， 4. MGT-柵-源正向漏電流， 5. 自舉電容漏電流。 其中因素 5 僅與自舉電容是電解電容時有關(guān)， 如果采用其他類型的電容， 則可以忽略。 最小自舉電容值可以通過以下公式（1）計算得到：

其中： Qg = 高端 FET 的門電荷， f = 工作頻率， ICbs （leak） =自舉電容漏電流， Iqbs （max） = 最大 VBS 靜態(tài)電流，VCC = 邏輯電路部分的電壓源， Vf = 自舉二極管的正向壓降， VLS = 低端 FET 或者負(fù)載上的壓降， VMin = VB 與VS 之間的最小電壓， Qls = 每個周期的電平轉(zhuǎn)換所需要的電荷（對于 500V/600V MGD 來說， 通常為 5nC, 而1200 V MGD 為 20 nC。

圖中D1 為自舉二極管， C4 為自舉電容。 并不是電容的值越大就越好， 電容的取值和IR2103 的工作頻率密切相關(guān)， 電容取值越大工作頻率越低。 電容的漏電流對系統(tǒng)的性能有很大影響。 自舉二極管要承受系統(tǒng)所有的電壓， 自舉二極管的前向壓降也影響著自舉電容的選擇， 同時自舉二極管的開關(guān)速度也直接影響系統(tǒng)的工作頻率， 一般選用超快恢復(fù)二極管。 由示波器獲得自舉電路升壓波形如下圖7 所示：

圖7 自舉電路升壓波形

圖中B部分為自舉升壓后VB端的電壓， 圖中A部分是由于在上管關(guān)斷的過程中， 由于下管中的寄生二極管，會產(chǎn)后續(xù)流， 使VS 端產(chǎn)生負(fù)電壓， 從而使電容過充。 要削弱電容的過充可采用0.47uF 以上的自舉電容， 同時可以在地與VS 端加入續(xù)流二極管。 如下圖所示：

圖8 在IR2103 中加入續(xù)流二極管電路。

圖中D2即為續(xù)流二極管， 續(xù)流二極管采用普通二極管即可， 但VS電壓恢復(fù)越快， 自舉電容過充現(xiàn)象越不明顯， 本系統(tǒng)采用1N4148 作為續(xù)流二極管。

由于驅(qū)動器和MOSFET 柵極之間的引線、地回路的引線等所產(chǎn)生的電感， 以及IC 和FET 內(nèi)部的寄生電感，在開啟時會在MOSFET 柵極出現(xiàn)振鈴， 一方面增加MOSFET 的開關(guān)損耗， 同時EMC 方面不好控制。 在MOSFET 的柵極和驅(qū)動IC 的輸出之間串聯(lián)一個電阻（如圖9 中B 所示）。 這個電阻稱 為"柵極電阻", 其作用是調(diào)節(jié)MOSFET 的開關(guān)速度， 減少柵極出現(xiàn)的振鈴現(xiàn)象， 減小EMI, 也可以對柵極電容充放電起限流作用。 該電阻的引入減慢了MOS 管的開關(guān)速度， 但卻能減少EMI, 使柵極穩(wěn)定。

圖9 消除振鈴電路。

MOS 管的關(guān)斷時間要比開啟時間慢（開啟充電， 關(guān)斷放電）， 因此就要改變MOS 管的關(guān)斷速度， 可以在柵極電阻上反向并聯(lián)一個二極管（如圖9 中A 所示）， 當(dāng)MOS 管關(guān)斷時， 二極管導(dǎo)通， 將柵極電阻短路從而減少放電時間。 由于VS 端可能出現(xiàn)負(fù)電壓， 在VS 端串入一個合適的電阻， 可以在產(chǎn)生負(fù)電壓時起到限流作用， 針對負(fù)載電機為感性器件， 在H 橋的輸出端并一個小電容， 并在局部供電部分加一個去藕電容十分必要。 其電路如下圖所示：

圖10 限流去耦電路。

圖中C7 為局部去藕電容， 可以取100uF, C6 為輸出電容， 根據(jù)負(fù)載取值。 由于采用電容式自舉電路， 電容在工作的過程中會自行放電， 所以PWM波的占空比接近100%但不能達(dá)到100%. 但這不影響電機的正常工作， 因為電機本身固有的特性， 電機有一個較小的飽和區(qū)， 即或占空比增大， 其轉(zhuǎn)速也不會有明顯的變化。 因此上述電路完全滿足工作的需要。

3 硬件測試

為了對驅(qū)動器性能進行測試， 選用25D60-24V 的直流電機進行閉環(huán)控制控制， 電機的額定功率為60W, 額定轉(zhuǎn)速為2800rpm, 額定電壓為24V, 額定電流為3.8A. 其電機的最高轉(zhuǎn)速可達(dá)2910rpm, 電機啟動的最低轉(zhuǎn)速為44rpm, 堵轉(zhuǎn)時無明顯發(fā)熱現(xiàn)象。 為了測試電路工作的穩(wěn)定性， 連續(xù)三天電機工作8 小時以上， 電路的發(fā)熱較?。粸榱藴y試電路的抗沖擊， 抗干擾能力， 系統(tǒng)在開與關(guān)之間連續(xù)進行多次切換， 電路工作沒有出現(xiàn)任何故障；另外系統(tǒng)在突然增加負(fù)載的情況下也能正常工作。 因此完全滿足驅(qū)動的需要， 而且設(shè)計過程中， 為防止啟動和制動電流的驟然升高， 電路有較大的電流冗余， 電路中最高電流可以達(dá)到8A, 有效地保證了電路工作的穩(wěn)定性，并具有很強的抗干擾能力。

4 結(jié)論

本文設(shè)計并實現(xiàn)了一種較大功率直流電機驅(qū)動電路， 從器件的選擇到系統(tǒng)的實現(xiàn)， 詳細(xì)分析和探討了電路設(shè)計過程中可能出現(xiàn)的各種問題， 并通過理論計算和工程實踐解決上述問題。 該電路魯棒性強， 實用性廣， 尤其適合驅(qū)動較大功率的直流電機。